НПО ДОНИКС
НПО ДОНИКС
Опросы
Активных опросов на данный момент нет.
RSS / MAP / W3C

RSS - международный формат, специально созданный для трансляции данных с одного сайта на другой. 
Используя готовые экспортные файлы в формате RSS, вы можете разместить на своей странице заголовки и аннотации сюжетов наших новостей. 
Кроме того, посредством RSS можно читать новости специальными программами - агрегаторами новостей - и таким образом оперативно узнавать 
об обновлениях нужных сайтов.
Google SiteMap
Valid XHTML 1.0 Transitional
Твердосплавная продукция

Анализ влияния теплового состояния непрерывнолитых слябов на пораженность их поверхности ребровыми трещинами

Проведен анализ влияния теплового состояния непрерывнолитых слитков различного сечения на вероятность образования ребровых трещин. Рассмотрены варианты корректи-ровки расходов охлаждающей воды на форсунки ЗВО, с целью оптимизации теплового про-филя непрерывнолитых заготовок, отливаемых из трещиночувствительных сталей.

УДК 621.746.62:669.18

А.Ю. Цупрун
НПО «ДОНИКС» ( Донецк, Украина)
А.В. Федосов /к.т.н./, А.М. Скребцов /д.т.н./
ГВУЗ «ПГТУ» (Мариуполь, Украина)
Д.В. Пащук
ПАО "МК "АЗОВСТАЛЬ" (Мариуполь, Украина)

Ключевые слова: поверхностная ребровая трещина, сляб, температура, зона вторич-ного охлаждения, криволинейная МНЛЗ

Постановка проблемы
Прокатка слябов, пораженных поверхностными поперечными ребровыми трещинами, приводит к образованию плен на кромках прокатанного листа [1]. Во избежание образова-ния этого дефекта, слябы перед прокаткой подвергаются ремонту - огневой или абразивной зачистке. Это определяет дополнительные трудо- и энергозатраты, уменьшение выхода год-ного металла. К тому же ремонт слябов не гарантирует 100%-ную успешность и получение качественного проката. Поэтому, на протяжении последних десятилетий, уделяется много внимания вопросу предотвращения образования ребровых трещин на поверхности слябов.
Современные слябовые криволинейные МНЛЗ часто исполняются с прямым кристал-лизатором и вертикальным участком ЗВО. Одной из особенностей таких машин является наличие двух участков деформации заготовки – загиб и разгиб. При этом, в отличие от МНЛЗ с радиальным кристаллизатором, участок разгиба заготовки характеризуется меньшей протяженностью, что приводит к увеличению интенсивности деформации заготовки при одинаковой скорости разливки. Увеличение механических напряжений (вызванных усили-ями разгиба) повышает вероятность образования ребровых трещин. Компенсировать увели-чение механических напряжений, в некоторых пределах, можно уменьшением термических напряжений. Поэтому разливка трещиночувствительных сталей на МНЛЗ с вертикальным участком требует отдельного внимания к вопросам оптимизации условий охлаждения в ЗВО.

Анализ последних исследований и публикаций
На сегодняшний день имеется множество публикаций, в которых специалисты фирм «Voestalpine», «ArselorMittal», «Posco» и ряда исследовательских институтов приводят об-ширный обзор по образованию поверхностных поперечных трещин [1-4]. Обобщая пред-ставленные в печати материалы, можно определить механизм образования трещин – в ре-зультате циклических изменений температуры поверхности и ползучести на границах зерен аустенита возникают микропоры, затем они растут и сливаются. Рост пор происходит в ре-зультате пластической деформации в сегментах загиба (поверхность большого радиуса) и разгиба (поверхность малого радиуса). Присутствие поверхностно-активных элементов, ка-кими являются сера и фосфор, способствует росту пор. Значительное влияние на процесс образования трещин оказывает наличие в твердой стали различных карбонитридов и нитри-дов (NbC, Nb(C,N), AlN), что приводит к резкому уменьшению пластичности стали в темпе-ратурном интервале 700-950 °С (температурный интервал хрупкости) [4-6]. Активное охла-ждение краевых участков сляба приводит к тому, что температура металла на этих участках достигает верхней границы интервала хрупкости еще до выхода слитка из зоны разгиба, что значительно повышает вероятность образования и развития трещин.

Цель (задачи) исследования
В настоящей работе поставлены цели - рассмотреть влияние теплового состояния непрерывнолитой заготовки на пораженность поверхности слябов поперечными ребровыми трещинами, и установить эффективность различных способов воздействия на слиток сред-ствами ЗВО МНЛЗ с целью снижения пораженности поверхности слябов ребровыми тре-щинами.

Основной материал исследования
В результате статистического анализа производственных данных, полученных на базе криволинейной с вертикальным участком двухручьевой МНЛЗ ПАО «МК «Азовсталь» в период второй половины 2011 года, были выявлены две закономерности связывающие раз-меры сечения слябов с их пораженностью ребровыми трещинами (рисунок 1).
 

Рисунок 1 – Зависимость частоты зачистки слябов от толщины (а) и ширины (б) слябов

На рисунке 1а хорошо видно снижение доли зачищенных слябов при увеличении их толщины. Схема управления расходами воды по секциям ЗВО МНЛЗ рассматриваемого ти-па предусматривает снижение расходов охладителя при уменьшении толщины слябов (осо-бенно это заметно при переходе на сечение 220 мм). Такой подход должен обеспечить со-хранение теплового профиля поверхности непрерывнолитой заготовки по всей длине ЗВО, однако установлено, что на участке разгиба это условие не выполняется, происходит сниже-ние температуры поверхности заготовки. То есть, имеет место несоответствие существую-щей схемы управления расходами воды ЗВО концепции сохранения теплового профиля за-готовки при изменении ее толщины.
Из рисунка 1б хорошо видна общая тенденция снижения пораженности слябов ребро-выми трещинами при отливке более широких слябов. Кроме этого, следует выделить два максимума: при ширине сляба 1550-1650 мм и 1900-1950 мм. Наличие этих максимумов свя-занно с особенностями конструкции ЗВО. Охлаждающая система ЗВО МНЛЗ рассматривае-мого типа предусматривает возможность дискретного изменения ширины площади ороше-ния за счет отключения крайних форсунок. Условием их отключения является разливка сля-бов шириной меньшей, чем некоторое пороговое значение. В рассматриваемой конструкции ЗВО, большинство рядов форсунок состоит из шести штук: две неотключаемых центральных и четыре с возможностью попарного отключения. Таким образом, возможна реализация трех режимов форсуночного охлаждения по ширине ЗВО в зависимости от ширины слябов. В рассматриваемой системе ЗВО изменение ширины орошения происходит с достаточно большим шагом по 200 мм с каждой стороны. По этой причине не все типоразмеры загото-вок будут обеспечены оптимальными условия охлаждения их кромок, что приводит к захо-лаживанию углов слябов с «неблагоприятными» размерами сечений.
Для проверки сделанных предположений был проведен ряд измерений температуры поверхности слитков с помощью пирометра и тепловизора. Проведенные исследования поз-волили составить только приблизительную картину теплого состояния заготовки в ручье МНЛЗ. Неточность измерений температуры с помощью ручного пирометра заключалась в сложности фокусировки пятна визирования в непосредственной близости от угла сляба. По-скольку углы заготовки характеризуются высокими значениями температурных градиентов, то даже небольшие поперечные смещения участка визирования приводят к значительным изменениям показаний пирометра. Применение тепловизора позволяет получить распреде-ление температуры по всей площади визирования. Однако на результаты измерений тепло-визора очень большое влияние оказывало наличие в атмосфере пара, что приводило к полу-чению нестабильных результатов измерений.
Поэтому, для дальнейших исследований теплового состояния непрерывнолитой заго-товки в процессе разливки, использовался метод математического моделирования.
Для исследования изменения температуры углов непрерывнолитых заготовок авторы применяли модель, которая производит расчет теплового состояния полного сечения заго-товки. Модель позволяет учитывать распределение локальных коэффициентов теплоотдачи по охлаждаемой поверхности заготовки (рассчитываемых на основе характеристик всех форсунок ЗВО, в том числе и торцевых), что повышает достоверность результатов и главное позволяет моделировать интересующие схемы управления охлаждением непрерывнолитых заготовок в ЗВО МНЛЗ.
Скорость разливки при моделировании принята 0,9 м/мин. Это значение является среднегодовым для МНЛЗ рассматриваемого типа ПАО «Азовсталь» на период 2011-2012 гг. Однако, следует отметить, что слябы сечением 220 мм разливают на скоростях до 1,1 м/мин, но для корректного сопоставления результатов при моделировании сечения 220 мм устанавливали скорость 0,9 м/мин. Это не единственный параметр, который для ис-следований приводился к некоторой общей величине, не для всех сечений соответствующей реальным условиям разливки. Так, при выборе ширины сечения для исследований, было от-дано предпочтение значению 1850 мм, хотя в фактический сортамент разливаемых слябов исследуемой МНЛЗ не содержит сечения толщиной 220 мм с шириной более 1550 мм, а сля-бы толщиной 270 мм не разливались с шириной менее 1650 мм. Принято считать, что для слябовых заготовок влияние их ширины на тепловое состояние углов заготовок практиче-ски отсутствует, что отмечено и в работе [5]. Однако, это не совсем верно, поскольку, при изменении ширины слябов изменяются условия орошения их кромок для большинства кон-струкций ЗВО, кроме конструкций, предусматривающих плавное перемещение форсунок в зависимости от ширины разливаемых заготовок [7]. В данном исследовании выбор сечения шириной 1850 мм обусловлен тем, что условия орошения кромок слябов в этом случае по-добны условиям орошения для сечения 1550 мм, поскольку эти значения являются порого-выми для активации крайних контуров форсунок.
На рисунке 2 приведены результаты расчета температуры поверхности непрерывноли-того слитка для трех значений ширины слябов с базовой схемой управления расходами воды ЗВО на 2011 год.

 
Рисунок 2 – Распределение температуры поверхности непрерывнолитой заготовки по ее длине в ЗВО МНЛЗ при толщинах слябов: 1 – 270 мм; 2 – 250 мм; 3 – 220 мм

На рисунке 2 выделены две области – участки загиба и разгиба заготовки. На участке загиба температура поверхности как по середине широкой грани, так и по углам, имеет зна-чения превосходящие оговоренный выше верхний предел интервала хрупкости 950 ºС. Как правило, ребровые поверхностные трещины располагаются по малому радиусу слябов, но иногда они встречаются и со стороны большого радиуса. Если не принимать в расчет воз-можность их формирования в кристаллизаторе, то следует отметить два дополнительных негативных фактора на участке загиба. Первое – небольшая протяженность этого участка, что определяет повышенную интенсивность деформаций корки затвердевшей стали при ее загибе. Второе – при входе в зону загиба наблюдается небольшой участок повышения тем-пературы по углам заготовки. Повышение температуры сопровождается появлением терми-ческих растягивающих напряжений, которые в совокупности с механическими напряжени-ями участка загиба повышают вероятность образования и развития ребровых трещин. Такие изменения температуры по углам заготовки связаны с завершением форсуночного охлажде-ния узких граней сляба перед началом участка загиба. Резкое уменьшение интенсивности теплоотвода приводит к вторичному разогреву поверхности. Тот же эффект наблюдается и по широкой грани, при переходе от участков активного охлаждения плоскофакельными форсунками к участкам, охлаждаемым либо излучением, либо стекающей водой. Чередова-ние этих участков приводит к периодическим колебаниям температуры поверхности, кото-рые очень хорошо видны на графиках рисунка 2.
При сравнении теплового состояния непрерывнолитых заготовок с различной тол-щиной, можно считать, что тепловые потоки в верхних секциях ЗВО сбалансированы, о чем свидетельствует слияние всех трех графиков на рисунке 2, рассчитанных для различных се-чений. На расстоянии порядка 10-и метров от мениска жидкой стали происходит разделение графиков. Первым выделяется график температуры, рассчитанный для сечения 220 мм, не-много дальше расходятся и графики для сечения 250 и 270 мм. Расхождения в значениях температуры для сечений толщиной 250 и 270 мм не превышают 20 ºС. Самые низкие зна-чения имеет кривая соответствующая толщине сечения 220 мм, отличие ее температуры от профиля 270 мм уже составляет 50 ºС. Однако, несмотря на различия, все три кривые, изоб-ражающие температуры углов слитков различной толщины, находятся в пределах интервала хрупкости на всем участке разгиба заготовки, что является крайне неблагоприятным усло-вием для разливки трещиночувствительных марок сталей и способствует образованию и развитию ребровых трещин на поверхности слябов по их малому радиусу.
Для слябов толщиной 220 мм в зонах после участка разгиба происходит отключение подачи воды на форсуночное охлаждение. Это приводит к снижению интенсивности тепло-отвода и уменьшению скорости падения температуры поверхности. На рисунке 2 видно как кривая температуры углов сляба толщиной 220 мм сближается с кривыми, рассчитанными для сечений 250 и 270 мм, которые располагаются выше по графику. Таким образом, можно считать, что существующий на период 2011 года режим охлаждения слябов позволяет обес-печить единство температурного профиля для исследуемых сечений до участка разгиба заго-товки и после него. На участке разгиба наибольшее отклонение температуры в сторону пе-реохлаждения происходит для сечений толщиной 220 мм, что хорошо коррелирует с резуль-татами статистического анализа.
Расчет температурного профиля непрерывнолитых заготовок в ЗВО МНЛЗ, как пра-вило производится для температуры середины широкой грани, что позволяет приоритетным фактором устанавливать глубину жидкой лунки. Поэтому отдельный интерес представляет изучение отклонений температуры углов сляба от температуры середины широкой грани. В некоторых работах величину отклонения принимают постоянной, например минус 150 ºС по мнению авторов работы [5]. На самом деле, величина отклонения не постоянна по длине непрерывнолитой заготовки и в основном определяется условиями охлаждения в ЗВО. Так на рисунке 3 представлен график распределения разности температур поверхности середи-ны широкой грани и углов заготовки.
Наибольшая разность (≈ 240-290 ºС) наблюдается перед зоной загиба. Это объясняется наличием в верхней части ЗВО форсуночного охлаждения узких граней. Большая площадь воздействия факелов форсунок (не ограниченная системой поддерживающих роликов) поз-воляет обеспечить высокую интенсивность теплоотвода, что в свою очередь позволяет пода-вить процесс вторичного разогрева поверхности углов слитка. В это время, как видно из ри-сунка 2, поверхность середины широкой грани разогревается, тем самым увеличивая раз-ность температур угла и середины поверхности сляба.
В зоне загиба заготовки, форсунки для охлаждения узкой грани отсутствуют, что приводит к вторичному разогреву поверхности узких граней слябов, то же время температу-ра середины широкой грани постепенно снижается. В результате разность температур резко уменьшается и на достаточно большом участке длины непрерывнолитой заготовки имеет относительно постоянное значение ≈ 160-170 ºС.
Вероятно, что определенные средние значения величины отклонения будут справед-ливы для большинства вариаций технологических параметров процесса непрерывной раз-ливки слябовых заготовок на рассматриваемом участке ручья МНЛЗ.

 
Рисунок 3 – Распределение разности температур поверхности непрерывнолитой заго-товки в углах и посередине широкой грани по длине в ЗВО МНЛЗ при толщинах слябов: 1 – 270 мм; 2 – 250 мм; 3 – 220 мм

Как видно из рисунка 3, при приближении к участку разгиба разность постепенно увеличивается, и в тоже время происходит разделение графиков полученных для различных толщин слябов. Нарастание разности температур происходит под влиянием двух факторов. Во-первых, охлаждение узких граней заготовок (в зонах ниже первой) происходит в услови-ях свободной конвекции и излучения и определяется практически только температурой по-верхности грани. Закон охлаждения узких граней не изменяется почти на всей протяженно-сти непрерывнолитой заготовки – от конца первой зоны и до выхода слитка из ЗВО. Усло-вия охлаждения широкой грани контролируются с помощью форсунок ЗВО по всей длине ручья. Как правило, при переходе на нижние зоны охлаждения, расходы воды на форсунки снижаются, следовательно, уменьшается интенсивность теплоотвода, при этом температура широкой грани продолжает уменьшаться, но уже медленнее, что и создает дополнительный разрыв между температурами середины широкой грани и угла сляба.
Во-вторых процесс нарастания величины отклонения связан с ростом твердой фазы заготовки. Чем толще корочка затвердевшей стали, тем выше ее тепловое сопротивление, тем менее выражена реакция на изменение внешних условий теплообмена и способность к вторичному разогреву поверхностных слоев заготовки.
По сути, условия вторичного разогрева поверхностных слоев заготовки тесно связа-ны с глубиной жидкой лунки. Действительно, в области участка разгиба максимумы всех трех кривых, выражающих разность температур поверхности середины широкой грани и углов заготовок (рисунок 3), находятся на 1-1,5 м дальше по длине заготовки от точки пол-ного затвердевания слитка. После полного затвердевания заготовки начинается этап вырав-нивания температур по ее сечению, в результате чего величина отклонения монотонно сни-жается как это видно на рисунке 3 на всех трех кривых.
Таким образом, в верхних секциях ЗВО, когда толщина затвердевшей корочки стали относительно небольшая, на условия вторичного разогрева поверхности основное влияние оказывают условия теплоотвода по граням заготовки. Изменяя эти условия можно добиться быстрой реакции на повышение или понижение температуры поверхности практически по всему периметру сляба. Далее, по мере роста твердой фазы и увеличения теплового сопро-тивления корочки стали, скорость вторичного разогрева снижается. Следовательно, снижа-ется амплитуда колебаний температуры. Управление процессом вторичного разогрева углов слитка становится более инерционным. После полного затвердевания слитка повышение температуры углов непрерывнолитой заготовки становится практически невозможным. При уменьшении толщины сечения сляба, его полное затвердевание, как правило, происходит раньше (при одинаковой скорости разливки и с учетом уменьшения расходов воды в ЗВО МНЛЗ), следовательно, усложняется задача поддержания высокой температуры углов слит-ка.
Ранее было отмечено, что температура углов в зоне разгиба заготовок для всех трех толщин находится в пределах интервала хрупкости, поэтому основной целью следующего эксперимента является определение возможностей увеличения температуры поверхности на интересующих участках путем корректировки расходов воды в ЗВО.
Первый этап эксперимента заключался в уменьшении расходов воды на участке охлаждения узких граней. На рисунке 4 представлены результаты экспериментов. Как видно из графиков, уменьшение расходов воды на узкую грань приводит к резкому увеличению температуры углов непосредственно на участке изменения условия теплоотвода. Как и предполагалось, на этом участке скорость отклика системы высокая. Однако небольшая толщина твердой корочки способствует также быстрому восстановлению теплового баланса присущего следующим зонам ЗВО. На графиках это отражается в достаточно быстром уменьшении величины разогрева. Самым важным является то, что уже на участке разгиба заготовки, где так важно было повысить температуру углов слитка, эффект от уменьшения расходов воды на участке охлаждения узких граней был минимален. Величина разогрева со 110 ºС снизилась до 5 ºС.

 
Рисунок 4 – Увеличение температур угла непрерывнолитой заготовки по длине ЗВО МНЛЗ при различных режимах охлаждения: 1 – подача воды на узкие грани отключена; 2 – расход воды на узкие грани уменьшен на 50 %; 3 – подача воды на форсунки в зоне разгиба заготовки отключена

Второе предложение заключалось в минимизации интенсивности охлаждения по-верхности широкой грани на участке разгиба заготовки путем отключения подачи воды в соответствующих зонах ЗВО. Как видно из рисунка 4, отключение воды на форсунки участ-ка разгиба также приводит к повышению температуры углов слитка, но уже значительно медленнее по сравнению с первым вариантом эксперимента. Повышение температуры про-должается до выхода слитка из зоны разгиба, где и принимает максимальное значение по-рядка 33 ºС. Для слябов толщиной 220 мм этого недостаточно чтобы поднять температуру углов до верхней границы интервала хрупкости, поэтому для усиления эффекта рекоменду-ется проводить максимальное уменьшение расходов воды в зоне перед участком разгиба за-готовки.
На практике не всегда возможна организация «сухого» охлаждения слитка, поэтому окончательное решение по изменениям расходов воды производится на основании техноло-гических характеристик форсунок ЗВО и системы охлаждения роликовой проводки. В ККЦ ПАО «МК «Азовсталь» на МНЛЗ №6 в конце 2011 года сотрудниками НПО «ДОНИКС» была проведена работа по оптимизации режимов вторичного охлаждения ЗВО с учетом вы-шеперечисленных ограничений. В результате достигнуто снижение уровня зачистки по-верхности слябов на 30 %. Наибольший успех был достигнут в основном для слябов толщи-ной 250 и 270 мм. Управление температурой углов для слябов 220 мм существенно услож-няют два момента: условия «раннего» полного затвердевания слитка и предустановленные предельно низкие расходы воды в ЗВО. Решение проблемы возможно путем повышения скорости разливки. Это позволит увеличить длину жидкой лунки и сделать процесс управ-ления температурой поверхности сляба более гибким. Так, с позиции получения рациональ-ного температурного профиля заготовки, который обеспечивает температуру кромок слябов в зоне разгиба выше верхнего предела интервала хрупкости, разливку слябов толщиной 220 мм рекомендуется проводить на скоростях 1,1 м/мин и более. На практике, в виду ряда технологических причин, это условие выполняется не всегда, что в результате приводит к разливке «захоложенной» заготовки и, как следствие, высокой пораженности поверхности слябов ребровыми трещинами. Введение в условия эксперимента дополнительного варьиру-емого параметра – скорости разливки – требует проведения дополнительных исследований.

Выводы
В результате исследований установлено, что режимы расходов воды в ЗВО действую-щие в 2011 году на МНЛЗ №6 ПАО «МК «Азовсталь», приводят к переохлаждению кромок непрерывнолитой заготовки на участке ее разгиба. Наибольшее переохлаждение отмечается для разливки слябов толщиной 220 мм. Полученные данные подтверждают тесную связь между тепловым состоянием поверхности заготовки на участке ее разгиба с пораженностью слябов поверхностными ребровыми трещинами.
Подробные исследования изменения разности температуры поверхности середины широкой грани и угла непрерывнолитой заготовки по ее длине, позволяют с большей точ-ностью рассчитывать целевой тепловой профиль процесса разливки.
В эксперименте по уменьшению расходов воды на охлаждение узких граней заготовки установлено слабое влияние этого мероприятия на изменение температуры поверхности за-готовки на участке ее разгиба. Наиболее оптимальными для корректировки расходов воды приняты зона охлаждения участка разгиба и предшествующая ей зона.
Рекомендовано разливку слябов толщиной 220 мм проводить на скоростях 1,1 м/мин и более, что позволит поддерживать температуру кромок слябов в зоне разгиба выше верхнего предела интервала хрупкости.
Разработанные сотрудниками НПО «ДОНИКС» режимы работы ЗВО для МНЛЗ №6 ПАО «МК «Азовсталь» позволили снизить общий уровень зачистки поверхности слябов на 30 %.

1.    Kainz A. slab corner cracks to edge-defects in hot rolled strip – experimental and numeri-cal investigations / A. Kainz, S. Ilie, E. Parteder // Steel research int. – 2008. – V.79 – No.11. – pp. 861–867.
2.    Образование горячих трещин при непрерывной разливке / Р. Пиерер, С. Бернхард, С. Чимэйн // Новости черной металлургии за рубежом. – 2008. – № 3. – С. 32–36.
3.    Бернхард С. Влияние легирующих элементов на тепловую усадку перитектических ста-лей при начальном затвердевании / С. Бернхард, Дж. Хиа, // Новости черной металлур-гии за рубежом. – 2007. – № 1. – С. 44–51.
4.    Поверхностные тещины на непрерывнолитой заготовке – роль аномально крупных зе-рен первичного аустенита / Р. Диппенар, С. Мун, Е. Зекерс  // Новости черной металлур-гии за рубежом. – 2008. – № 6. – С. 32–36.
5.    Prevention of comer cracks in slab continuous casting / N. Triolet, K. Poelmans, P. Mabelly et al. // La Revue de Metallurgie - CIT. –2009. –November. –pp. 508-516.
6.    Cause and Measures of Transverse Corner Crack in Hull Structural V-Containing Steel CC Slabs / Ma Qingshen, Jiang Zhonghang, XuLi // International Seminar 2005 on Application Technologies of V anadium in Flat – Rolled Steels. – 2005. – pp. 75-78
7.    Фрик Ю. Новые системы и технологии вторичного охлаждения слябовых МНЛЗ / Ю. Фрик, Р. Бойль // Сталь. – 2008. – № 11. – С.42–46.

References

1.    Kainz A. slab corner cracks to edge-defects in hot rolled strip – experimental and numeri-cal investigations / A. Kainz, S. Ilie, E. Parteder // Steel research int. – 2008. – V.79 – No.11. – pp. 861–867.
2.    Pierer R., Bernhard C., Chimani C. Obrazovaniye goryachikh treshchin pri nepreryvnoy razlivke [A contribution to hot tearing in the continuous casting process]. Novosti chernoy metallurgii za rubezhom, 2008, issue 3, pp. 32–36.
3.    Bernhard C., Xia G. Vliyaniye legiruyushchikh elementov na teplovuyu usadku peritekticheskikh staley pri nachalʹnom zatverdevanii [Influence of alloying elements on the thermal contraction of peritectic steels during initial solidification]. Novosti chernoy metallurgii za rubezhom, 2007, issue 1, pp. 44–51.
4.    Dippenaar R, Moon S.С., Szekeres E. Poverkhnostnyye teshchiny na nepreryvnolitoy zagotovke – rolʹ anomalʹno krupnykh zeren pervichnogo austenita [Strand Surface Cracks — the Role of Abnormally Large Prior-Austenite Grains]. Novosti chernoy metallurgii za rubezhom, 2008, is-sue 6, pp. 32–36.
5.    Prevention of comer cracks in slab continuous casting / N. Triolet, K. Poelmans, P. Mabelly et al. // La Revue de Metallurgie - CIT. –2009. –November. –pp. 508-516.
6.    Cause and Measures of Transverse Corner Crack in Hull Structural V-Containing Steel CC Slabs / Ma Qingshen, Jiang Zhonghang, XuLi // International Seminar 2005 on Application Technologies of V anadium in Flat – Rolled Steels. – 2005. – pp. 75-78
7.    Frick J., Boyle R. Novyye sistemy i tekhnologii vtorichnogo okhlazhdeniya slyabovykh MNLZ [Modern secondary cooling technology in continuous casting of steel].  Stal’, 2008, issue 11, pp. 42–46.

Top
Powered by CMS Danneo ®